Данный трансивер разработан как компактный аппарат, содержащий минимальное количество плат. Основная плата трансивера содержит большинство основных блоков, включая ДПФ и синтезатор.

Трансивер позволяет вести работу SSB и CW на девяти коротковолновых любительских диапазонах. Управление синтезатором осуществляется через разъем JK3, через этот же разъем осуществляется питание синтезатора напряжением 12 В. Раздельное питание синтезатора, блоков ВЧ, и усилителей НЧ позволяет повысить напряжение питание каскадов усиления ВЧ с целью повышения их динамических характеристик. Схема приведена на рисунке.

Предлагается вашему вниманию не сложный трансивер. Похожих схем много опубликовано. Поэтому здесь вы увидите много знакомых узлов доведенных до рабочего состояния. А что же нового? Спросите вы. По этому немного комментариев, истории создания, обоснования применения тех или иных узлов.

А началось все с «YES-98». При всем моем уважении к автору. Дело не в нём. Микросхема К174ХА10имеет по ТУ динамический диапазон 45дБ. Примерно так он и звучит. Корпус был изготовлен лет 10 тому назад под другой трансивер. Хороших микросхем не нашлось в наличии. Пришлось делать на дискретных элементах из широко доступных деталей. Причём весьма дешевых. Да ещё чтобы работал прилично.

Коротковолновый трансивер «Дружба-М» предназначен для проведения любительских радиосвязей SSB и CW на всех девяти КВ диапазонах от 160 до 10 м. Он является дальнейшей разработкой трансивера «Десна» («Дружба») и представляет собой конструкцию, доступную для повторения радиолюбителями средней квалификации. При проектировании трансивера «Дружба-М» ставилась задача создать недорогой аппарат с приемлемыми электрическими характеристиками, обладающий высокой повторяемостью и доступной для большинства радиолюбителей элементной базой. Данная конструкция не содержит каких – либо оригинальных схемных решений, это «сборная солянка» из узлов, ранее описанных другими авторами и хорошо зарекомендовавших себя при массовом повторении.

С. Тележников ( RV3YF)

Длительная, в течение нескольких лет, эксплуатация трансивера показала его высокие параметры, надежность в работе и, самое главное, простоту налаживания. Минимум дефицитных деталей, которые можно найти практически на любом радиорынке, предоставляет широкую возможность повторения конструкции многими начинающими радиолюбителями. Каких-либо уникальных решений данная конструкция не имеет, скорее это “сборная” из RA3AO, Урал-84, Роса и UA1FA. Главные требования при выборе узлов и блоков для трансивера – это повторяемость, простота при сохранении максимально достижимых характеристик, использование доступной на сегодняшний день элементные базы. Многие решения конечно можно подвергнуть критике – творческий процесс бесконечен, но данная конструкция имеет законченный вариант трансивера, а заниматься переделками и усовершенствованиями – это личное дело каждого радиолюбителя. По своим параметрам трансивер “Десна” не уступает таким известным всем радиолюбителям трансиверам, как “Урал — 84”, RA3AO. Недостатки лишь в отсутствии “сервиса”. Аппарат может быть базовым при создании УКВ трансиверов.

Прежде, чем приступить к повторению аппарата,  просьба еще раз освежить в памяти теорию ( см. литературу  Л.1 — 5 )  и внимательно прочитать  ВСЕ рекомендации,  расположенные ниже… Согласно  ( Л.5 ), односигнальный динамический диапазон  ( ОДД ) лучше характеризует работу приемника  в реальных условиях, так как позволяет оценить максимальный уровень помех,  незначительно ухудшающих прием и показывает устойчивость приемника к явлениям “забития”  и перекрестной модуляции, так как  все величины — DB1, DB2,  DB3  — связаны между собой… ОДД или DB1 -  ограничен снизу  минимальными шумами  Prf = ( — 174 ) + Frx  + ( 10lg Bp), а сверху — пределами линейной части  характеристики его каскадов, т. е. начало уменьшения сигнала на выходе RX ( обычно на 3 db ) при достижении сигнала  помехи ( или генератора,  ее имитирующей ) своего максимального уровня… Ниже будет приведен пример снятия этого параметра  ( аналогично  двухсигнальному методу ).  Согласно  тому же  источнику,  при применении двухсигнального метода,  строится график  зависимости выходной мощности сигнала и комбинационных частот второго и третьего порядков  от уровня  полезного сигнала  на входе.  Согласно  (Л.2,3)  -  определить  DB2 и DB3  можно и без построения вышеуказанного графика,  зная лишь  верхнее значение  ОДД  или  DB1.

Если обобщить материалы радиолюбительских сайтов, то можно сделать вывод о том, что в настоящее время в конструировании коротковолновых трансиверов выражены три направления:

• структурное решение аналогичное трансиверу «Радио-76»;
• структурное решение аналогичное трансиверу «Урал»;
• типовое структурное решение с различными вариациями аналогичное трансиверу «UW3DI».

При этом имеются ряд авторских решений – это трансиверы «RA3AO», «YES» и другие. Можно дополнить этот перечень еще одной авторской конструкцией.

В настоящем материале представлен трансивер конструкции Фогеля Ю.В. (UW9WK) коротковолновика из г. Ишимбай, к сожалению скоропостижно ушедшего от нас в начале 90-х годов.

Трансивер был сконструирован в начале 70-х годов, но поколение коротковолновиков того времени его помнит до сих пор. Трансивер несколько лет использовался на коллективной радиостанции UK9WBR на одном из рабочих мест, при этом имел такой качественный прием, что операторы на второе рабочее место и не садились, хоть там и находился неплохой трансивер «UW3DI».

Принципиальная схема и описание трансивера много лет хранились у автора этих строк. Материал представлен в редакции UW9WK, без изменений.

Надеюсь, что данное конструкторское решение будет интересно радиолюбителям, занимающимся созданием собственных конструкций коротковолновой аппаратуры.

С уважением Ларичев К.П.

Лампово-полупроводниковый трансивер первой категории.

Трансивер предназначается для работы SSB и CW на любительских КВ диапазонах 3,5; 7,0; 14; 21; 28 мГц. Чувствительность приемника не хуже 0,5 мкВ при соотношении сигнал/шум 10дб. АРУ обеспечивает при изменении сигнала на входе 80 дб изменение напряжения на выходе 6 дб. Мощность подводимая к оконечному каскаду составляет около 180 Вт на всех диапазонах. Трансивер собран на 22 транзисторах и 3 радиолампах. Структурная схема приведена на рис.1.

Рис.1.

Ларичев К.П. (UA9SNN).

Пожалуй, один из наиболее популярных любительских позывных в наши дни — это UW3DI. Причем его популярность своеобразна. Спросите в эфире, какую аппаратуру использует ваш корреспондент, и в семи-восьми случаях из десяти получите ответ; “Трансивер конструкции UW3DI”.

Действительно, ламповый трансивер москвича Юрия Кудрявцева, а это его радиостанции принадлежит позывной UW3DI (Юрий также работал специальным позывным 4J0DI с острова Шикотан), можно смело назвать популярнейшей конструкцией среди советских коротковолновиков. Да я не только советских. Трансивер повторяют по описанию в журнале “Радио” (1970, NN5 и 6) радиолюбители Болгарии, Польши и других стран. Его конструктор был удостоен главного приза 24-й Всесоюзной радиовыставки и по ходатайству редакции журнал” “Радио” награжден знаком “Почетный радист СССР.

Трансивер ДЛ-70 разработан автором совместно с Г. Джунковским. Трансивер дает возможность вести прием и передачу в режимах AM, CW и SSB на любительских диапазонах 10, 14, 20, 40 и 80 м. Чувствительность приемника около 0,15 мкВ, выходная мощность передатчика не менее 200 Вт. Система АРУ обеспечивает прием сигналов с громкостью до S9 + 50 дБ и измерение силы принимаемых сигналов от S2 до S9 + 50 дБ. Система ограничения сигнала при передаче осуществляет сжатие динамического диапазона в режиме SSB на 20 дБ.

Встроенный в трансивер панорамный индикатор позволяет производить обзор сигналов в полосе 10 кГц и наблюдение спектра сигнала с разрешающей способностью 300 Гц.

Принципиальная схема. Структурная схема трансивера приведена на рис. 1, а принципиальная схема — на рис. 2.

При приеме сигнал поступает на П-контур выходного каскада передатчика C1,L1,L2,L3,C4 и через конденсатор С5 и контакты обесточенного реле Р1 — на входной контур усилителя ВЧ, выполненного на лампе Л5. Усиленный сигнал выделяется выходным контуром усилителя ВЧ и поступает на управляющую сетку лампы Л7 первого смесителя приемника. Контуры усилителя ВЧ настраивают сдвоенным блоком переменных конденсаторов С28, С55.

На третью сетку лампы Л7 подается напряжение гетеродина с кварцевой стабилизацией частоты. В первом положении переключателя диапазонов В2 используется кварц на 8 МГц, и в анодной цепи выделяется третья гармоника сигнала 24 МГц. В последующих положениях переключателя диапазонов используется кварц 11,75 МГц и выделяется вторая гармоника 23,5 МГц; работает кварц 7,666 МГц и выделяется третья гармоника 23 МГц; опять кварц 8 МГц, но выделяется вторая гармоника 16 МГц; кварц 9 МГц и первая гармоника; кварц 6,25 МГц и вторая гармоника 12,5 МГц; опять кварц 9 МГц с выделением первой гармоники. Перечисленные положения переключателя дают возможность работать на следующих участках частот: 29—29,5 МГц; 28,5—29 МГц; 28—28,5 МГц; 21—21,45 МГц; 14— 14,35 МГц; 7—7,1 МГц; 3,5—3,65 МГц. Таким образом обеспечивается перекрытие любительских диапазонов, В двух последних положениях переключателя диапазонов используется кварц 5 МГц и выделяется вторая гармоника 10 МГц; включается кварц 5,5 МГц и выделяется третья гармоника 16,5 МГц. В этих положениях переключателя осуществляется калибровка границ диапазона перестройки первой промежуточной частоты (ПЧ} приемника (5—5,5-МГц).

В анодную цепь лампы Л7 включен двухконтурный фильтр первой ПЧ, перестраиваемый двумя секциями счетверенного блока переменных конденсаторов С107 и С109. Две остальные секции счетверенного блока используют для настройки сеточного (С 132) и анодного (С127) контуров генератора плавного диапазона (ГПД) Л15. ГПД перестраивается в диапазоне частот 5,5— 6 МГц.

Частота ГПД может быть сдвинута на ± 5 кГц изменением смещения на диоде Д4 с помощью потенциометра R82. В зависимости от положения переключателя ВЗ сдвиг частоты может быть постоянным, существовать только при приеме или отсутствовать.

Сигнал с выхода фильтра первой ПЧ поступает на первую сетку лампы Л14 — второго смесителя приемника. На третью сетку этой лампы поступает напряжение от ГПД. В анодную цепь лампы Л14 включен электромеханический фильтр Ф1 на частоту 500 кГц с полосой пропускания 3 кГц. Одновременно сигнал из анодной цепи ламлы Л14 поступает на вход панорамного индикатора. Первый каскад этого устройства — усилитель частоты 500 кГц с полосой пропускания 10 кГц — выполнен на лампе Л9. Усиление этого каскада регулируется изменением сопротивления резистора R39, стоящего в цепи катода (при приеме движок потенциометра R39 подключен к корпусу через контакт реле Р1). Следующие каскады панорамного индикатора образуют супергетеродинный приемник, автоматически перестраиваемый в диапазоне частот 500 ± 5 кГц. Преобразователем частоты этого приемника является каскад на лампе Л10. Частота гетеродина, выполненного на триодной части лампы Л10, управляется реактивной лампой с индуктивной реакцией Л11, величина индуктивного сопротивления которой изменяется по пилообразному закону, так как на ее управляющую сетку подано пилообразное напряжение, снимаемое с движка потенциометра R177. Диапазон перестройки этого гетеродина 710—720 кГц.

В анодную цепь гептодной части лампы Л10 включен электромеханический фильтр Ф2 на частоту 215 кГц с полосой пропускания 300 Гц. Выделенный фильтром сигнал усиливается однокаскадным усилителем ПЧ на лампе Л12 и поступает на диод ДЗ детектора, на нагрузке которого (R64) в момент настройки приемника панорамного индикатора на частоту сигнала выделяется импульс отрицательной полярности. Этот импульс подается в качестве напряжения АРУ на управляющую сетку лампы Л9 и одновременно через тумблер В10 на вход парафазного усилителя вертикального отклонения луча электронно-лучевой трубки на лампе Л24. Генератор пилообразного напряжения собран на тиратроне Л26, парафазный усилитель горизонтального отклонения луча — на лампе Л25. Потенциометры R166 и R172 служат для установки положения луча соответственно по вертикали и по горизонтали. Потенциометром R179 регулируют ширину линии развертки на электронно-лучевой трубке, а потенциометром R177 устанавливают ширину полосы обзора панорамного индикатора. В индикаторе использована электронно-лучевая трубка Л27 типа 8ЛО29.

С выхода электромеханического фильтра Ф1 сигнал поступает на двухкаскадный усилитель второй ПЧ приемника, который собран на лампах Л18 и Л19. В анодную цепь лампы Л19 включен электромеханический фильтр ФЗ на частоту 500 кГц с полосой пропускания 3 кГц. Входная катушка этого фильтра нагружена на амплитудный детектор Д7. При установке переключателя рода работы В4 в положение “AM” напряжение с части нагрузки этого детектора (R125) поступает через контакты переключателя В4-3 на вход усилителя НЧ (управляющая сетка триода Л23). Напряжение с выхода AM детектора используется (вне зависимости от режима работы) для контроля формы принимаемого сигнала. При этом напряжение с резисторов R124 и R125 поступает (через контакты Р2/2 обесточенного реле Р2 и тумблер В10, устанавливаемый в положение “ОСЦ” на вход парафазного усилителя вертикального отклонения индикатора.

Сигнал с выхода электромеханического фильтра ФЗ подается на вход балансного детектора, выполненного на диодах Д9 и Д10. На этот детектор во всех режимах работы, кроме AM, подается опорное напряжение от гетеродина, собранного на лампе Л22. В режиме AM при приеме эта лампа запирается отрицательным напряжением, поступающим через секцию В4-6 переключателя рода работ; в режимах SSB и CW напряжение с нагрузки балансного детектора (R130) поступает через В4-3 на вход усилителя НЧ.

Усилитель НЧ приемника собран на лампе Л23. Регулировка усиления по НЧ осуществляется потенциометром R163; выходной трансформатор может быть подключен тумблером В8 к громкоговорителю Гр или к головным телефонам Тф. В последнем случае нагрузкой выходного каскада усилителя НЧ служит резистор R162,

Напряжение с выхода амплитудного детектора (Д7) через диод Д8 поступает в качестве напряжения АРУ на управляющие сетки ламп Л5, Л18 и Л19. Последовательно с источником напряжения АРУ установлен потенциометр R121, осуществляющий ручную регулировку усиления. Изменение падения напряжения на резисторе R23 в цепи катода лампы Л5 через контакты Р2/3, Р2/4 обесточенного при приеме реле Р2 поступает на измерительный прибор ИП, показания которого оказываются пропорциональными силе принимаемого сигнала. Потенциометром R199 при отсутствии сигнала на входе приемника и максимальном усилении по высокой частоте подстраивают нуль S-метра, а резистором R198 при минимальном усилении по высокой частоте (запертой лампе Л5) устанавливают показания S-метра на нижнее деление шкалы.

Для перехода на передачу необходимо замкнуть контакты тумблера ТЗ (или его контакты, подключаемые к гнездам 5 и 3 разъема педали). При этом срабатывает реле Р1 и Р2. Контакты Р2/1 коммутируют цепь “сдвига” ГПД, Р2/2 — вход индикатора при его работе в режиме осциллографа, контакты Р2/3 и Р2/4 — измерительный прибор, контакты Р2/5 подают —27 В на гнездо разъема (для коммутации внешнего антенного реле дополнительного приемника радиостанции), а контакты Р2/6 отключают от корпуса точку Б и подключают к корпусу точку А. При этом на точке Б образуется напряжение 100 В, а в точке А вместо 100 В напряжение становится равным нулю. Коммутация точек А и Б обеспечивает запирание каскадов, работающих только при приеме (Л5, Л7, Л14, Л18, Л19, триодная часть Л23), и открытие каскадов, работающих только при передаче (Л1, Л2, ЛЗ, Л4, Л6, Л13, Л16, Л17, триодная часть Л20, а в режиме AM и Л22).

Контакты Р1/1 замыкают на корпус кабель, по которому при приеме поступало на вход усилителя ВЧ напряжение с П-контура, и отключают регулятор усиления панорамного индикатора, Р1/2 — отключают входной контур усилителя ВЧ приемника от кабеля, соединявшего его с П-контуром.

При работе в режимах SSB и AM сигнал от микрофона усиливается каскадом на лампе Л21 и поступает на катодный повторитель (триодная часть Л20). Потенциометр R146 позволяет установить необходимый уровень сигнала от микрофона.

В режиме SSB через секцию переключателя рода работ В4-2 на балансный модулятор (работающий при приеме балансным детектором) поступает полное напряжение с выхода катодного повторителя. При этом на выходе балансного модулятора образуется напряжение SSB.

В режиме AM напряжение на балансный модулятор поступает с части нагрузки катодного повторителя (R136) и от источника постоянного напряжения (через резистор R127). При этом балансный модулятор частично разбалансируется, и на его выходе образуется AM сигнал.

В режиме CW напряжение на балансный модулятор поступает только от источника постоянного напряжения (через резистор R126). При этом балансный модулятор полностью разбалансируется.

Секцией В4-5 переключателя рода работ перестраивают генератор опорной частоты. В первом положении переключателя рода работы (SSB с “обратной” боковой полосой) частота опорного генератора устанавливается ниже полосы пропускания электромеханических фильтров Ф1 и ФЗ. При этом на выходе ФЗ образуется сигнал верхней боковой полосы. Во втором положении переключателя рода работы (SSB с нормальной боковой полосой) частота опорного генератора устанавливается выше полосы пропускания Ф1 и ФЗ, а на выходе ФЗ образуется сигнал нижней боковой полосы. В остальных положениях переключателя рода работы (“CW”, “AM” и “Настройка”) частота опорного генератора устанавливается в полосе пропускания Ф1 и ФЗ (у верхней ее границы). При этом несущая частота проходит через фильтр Ф1. При работе CW на его выходе будет только несущая частота, при работе AM — несущая и нижняя боковая полоса.

Секция В4-4 переключателя рода работ подает напряжение питания на лампу Л21 только в режимах SSB и AM, В режимах CW и “Настройка” это напряжение подается на пентодную часть лампы Л20, на которой собран RC генератор частоты 600 Гц. В режиме CW этот генератор работает только при замкнутом ключе (точка К через В4-1 замыкается ключом на корпус), а при настройке работает непрерывно. Через интегрирующую цепь RJ31C225 и цепь C176,R161 сигнал с частотой 600 Гц поступает на сетку выходного усилителя НЧ приемника, что обеспечивает самоконтроль при передаче в режиме CW. В режиме “Настройка” сигнал с частотой 600 Гц, поступающий через С168 и R132 на вход катодного повторителя,, подается в качестве модулирующего сигнала на балансный модулятор вместе с постоянным напряжением. При этом на выходе электромеханического фильтра ФЗ образуется двухтоновый сигнал (несущая частота и отстоящая от нее на 600 Гц частота нижней боковой). Секция В4-7 переключателя рода работ в положении “Настройка” переводит трансивер в режим передачи.

Сигнал с выхода фильтра ФЗ поступает на усилитель, собранный на лампе Л17. Переключатель 55, изменяя смещение на управляющей сетке лампы Л/7, устанавливает усиление этого каскада: в среднем положении переключателя обеспечивается нормальный уровень сигнала на выходе передатчика, при переключении В5 на одну ступень вверх (по схеме) усиление каскада на Л/7 возрастает на 10 дБ, а при переключении вниз уменьшается на эту величину.

Двусторонний диодный ограничитель (Д5, Д6), включенный между каскадами на лампах Л16 и Л/7, при установке В5 в среднее положение не ограничивает сигнал. При установке В5 в крайнее верхнее (по схеме) положение происходит ограничение сигнала со сжатием динамического диапазона на 20 дБ, во втором сверху положении — на 10 дБ. Положения переключателя В5 вниз от среднего на одну и две ступени используются для снижения мощности передатчика в 10 и 100 раз соответственно. Сигнал с выхода ограничителя усиливается лампой Л16. В этом каскаде осуществляется телеграфная манипуляция. Через секцию В4-1 переключателя рода работ на управляющую сетку этой лампы в режиме CW подается запирающее напряжение при отжатом ключе, а при его нажатии это напряжение снимается. Резисторы R92, R93, R94 и конденсатор С142 образуют цепи формирования фронтов телеграфной посылки.

Электромеханический фильтр Ф1, включенный на выходе Л/6, отфильтровывает лежащие за полосой 3 кГц составляющие спектра сигнала, образующиеся при работе ограничителя. Сигнал с выхода фильтра Ф1 поступает на управляющую сетку лампы первого смесителя передатчика Л13, на третью сетку которой поступает напряжение от ГПД. Перестраиваемый конденсаторами С107 и С109 фильтр выделяет сигнал с частотой, равной разности частоты ГПД и сигнала на выходе фильтра Ф1. Таким образом, этот сигнал при работе в режиме SSB06p будет иметь нижнюю боковую полосу, а в режиме SSВ норм — верхнюю боковую полосу. С выхода перестраиваемого фильтра сигнал поступает на управляющую сетку лампы второго смесителя передатчика Л6, на третью сетку которой поступает сигнал гетеродина с кварцевой стабилизацией частоты. Анодной нагрузкой Л6 служит контур, настраиваемый конденсатором С55. Этот контур на диапазонах 10, 14 и 20 м выделяет сигнал с частотой, равной сумме частот на сетках Л6, так что на этих диапазонах положение боковой полосы не изменяется. На диапазонах 40 и 80 м выделяется сигнал с частотой, равной разности частот сигналов на третьей и первой сетках Л6, так что происходит изменение положения; боковой полосы. Следовательно, на высокочастотных диапазонах в режиме SSB норм, выделяется верхняя боковая полоса, а на низкочастотных — нижняя. В режиме SSB о6p выделяются обратные полосы, обычно используемые радиолюбителями.

Усилителем ВЧ передатчика служат каскады на лампах Л4 и ЛЗ. Контур в аноде Л4 настраивается конденсатором С28, а контур в аноде ЛЗ — отдельным конденсатором С14. Напряжение на сетки ламп усилителя мощности Л1, Л2 снимается с П-контура (конденсаторы С16 — С20). Поскольку Л1 и Л2 работают с сеточными токами входная цепь усилителя мощности для предотвращения нелинейных искажений зашунтирована резистором R14. Низкоомные сопротивления в цепях сеток Л1 и Л2 обеспечивают устойчивость выходного усилителя на рабочей частоте. Самовозбуждение на УКВ предотвращают резисторы R6, R9 в цепях сеток и RIO, R11 — в анодных цепях.

Нагрузкой выходного каскада служит П-контур, переключение диапазонов которого осуществляется отдельным переключателем В1.

С делителя напряжения R1R2 выходное напряжение передатчика поступает на амплитудный детектор Д1. В положении тумблера В10 “Осц” это напряжение через усилитель вертикального отклонения поступает на электронно-лучевую трубку. Когда В10 находится в положении “ПАН”, на усилитель вертикального отклонения (как и при приеме) поступает сигнал с приемника панорамного индикатора. Однако при передаче усиление этого приемника не регулируется и устанавливается (резистором R39) таким образом, чтобы спектр сигнала с выхода фильтра Ф1 хорошо наблюдался на индикаторе. Находящийся под крышкой кожуха трансивера тумблер В9 позволяет включить регулировку усиления панорамного индикатора при передаче, что необходимо, например, при контроле уровня остатка несущей частоты в режиме SSB.

При передаче прибор ИП1 переключателем В6 переключается либо на контроль анодного тока выходного каскада (измеряется падение напряжения на резисторе R202), либо на контроль напряжения в антенне (измеряется напряжение на нагрузке детектора Д1). Третье положение переключателя В6 служит для контроля напряжения сети (измеряется напряжение накала ламп Л1 и Л2).

Питается трансивер от пяти выпрямителей: + 110,; +250, —100, —27, —1500 В. От выпрямителей +1100 и 4-250 В напряжение поступает на стабилизаторы напряжений +450, +100 В (I) и +100 В (II). Первый из них используется для питания усилителей отклонения и генератора развертки индикатора. Стабилизированное напряжение + 100 В (I) служит для питания экранирующих сеток усилителей ПЧ и ВЧ, а +100 В (II) —для питания гетеродинов.

В первичной обмотке силового трансформатора предусмотрены отводы, обеспечивающие нормальную работу трансивера при напряжении сети от 200 до 230 В. Включение трансивера и установка питающего напряжения осуществляется переключателем В7.

Детали и конструкция. Конденсатор связи с антенной (С1) представляет собой спятеренный блок переменных конденсаторов, секции которого включены параллельно. Анодный конденсатор П-контура С4 — сдвоенный блок переменных конденсаторов с параллельно включенными секциями. Этот конденсатор имеет зазор между пластинами 1 мм. Блок настройки усилителя ВЧ (С28С55) — двухсекционный малогабаритный конденсатор настройки от вещательного приемника. Основной блок настройки (С107, С109, С126, С132) — от радиостанции Р-106. Данные катушек индуктивности приведены в таблице. Катушки LI, L2, L3, L4 и L5 бескаркасные. Остальные катушки намотаны на пластмассовых каркасах.

Данные дросселей (их индуктивность) приведены на схеме. Дроссели ДрЗ и Др4 — на ток 0,5 А, Др5 — на ток 200 мА. Дроссель Др6 — на ток 0,25 А, ДрЮ — силовой, любого типа. Остальные дроссели любого типа. Для увеличения индуктивности дросселей применены альсиферовые сердечники.

Выходной трансформатор — от приемника “Рекорд”. 

Силовой трансформатор намотан на сердечнике Ш40Х50 с окном 120X40 мм. Обмотка I имеет 315 витков провода ПЭВ-2 1,62 с отводами от 300, 285 и 270-го витков. Обмотка II состоит из 1400 витков провода ПЭВ-2 0,44. Обмотка III содержит 300 витков ПЭВ-2 0,44. Обмотка IV— 120 витков ПЭВ-2 0,24. Обмотка У— 30 витков ПЭВ-2 0,64. Обмотка VI — 1600 витков ПЭВ-2 0,12. Обмотки VII, VIII и IX содержат по 9 витков, обмотки VII и IX выполнены шиной сечением 2,5 мм2, а обмотка VIII — проводом ПЭВ-2 0,64.

Таблица

Примечание: L40 намотана вплотную у заземленного по высокой частоте конца L41.

Непосредственно на шасси собирают выпрямители с фильтрами, усилитель мощности (Л1, Л2), предварительный усилитель мощности (ЛЗ), УВЧ (Л4, Л5) смесители (Л6, Л7), гетеродин с кварцевой стабилизацией частоты (Л8).

Первый блок, устанавливаемый на шасси,— генератор опорного напряжения (Л22) с балансным модулятором (детектором).

Второй блок образует трансивер, работающий в диапазоне частот 5—5,5 МГц. В него входят каскады, собранные на лампах Л13 — Л21 и Л32.

Третий блок — индикаторное устройство. В него входят каскады, собранные на лампах Л9 — Л12, Л24 — Л26. Электронно-лучевая трубка укреплена на передней панели трансивера.

Особенности налаживания трансивера. Налаживание трансивера следует начать с автономной настройки блоков опорного генератора и трансивера на 5—5,5 МГц. — Опорный генератор при установке переключателя рода работ в положении “SSB обр”, “SSВ норм.-” и “CW” необходимо предварительно настроить на 500, 503 и 502,5 кГц. После этого следует подобрать температурный коэффициент конденсатора С188 таким образом, чтобы при работе опорного генератора в течение нескольких часов после 15-минутного прогрева его частота изменялась не более чем на 25—50 Гц.

Каскады усилителя НЧ передатчика должны давать на выходе катодного повторителя (Л20) напряжение до 1 В при произнесении перед микрофоном громкого звука “а-а-а”.

Подключив ламповый вольтметр к выходу второго каскада усилителя первой ПЧ передатчика (Л16) и установив переключатель В5 в среднее положение, необходимо снять частотную характеристику тракта от микрофонного входа, к которому подключают звуковой генератор. Предварительно необходимо установить уровень сигнала от ЗГ на линейном участке амплитудной характеристики контролируемого тракта. Полоса пропускания в режимах SSB должна лежать в пределах 300 Гц — 3 кГц. Установка границ полосы пропускания осуществляется корректировкой частоты опорного генератора в режимах SSB обр. и SSB норм.

Переведя переключатель В5 в положение максимального усиления, необходимо установить уровень сигнала от ЗГ на горизонтальном участке амплитудной характеристики тракта. После этого подбором величины емкости конденсатора С144 устанавливают амплитуду сигнала на выходе фильтра Ф1 (на управляющей сетке Л13) равной 1 В.

Подбором температурного коэффициента конденсатора С129 необходимо добиться такой стабильности работы ГПД, чтобы уход частоты был не более чем на 50—100 Гц за один час. Напряжение ГПД на третьих сетках смесителей (Л13, Л14) должно быть больше 5— 6 В. Сигнал на выходе трансивера на 5—5,5 МГц— 1 В.

Настройка высокочастотных каскадов трансивера производится в режиме “Передача”. Напряжение на третьих сетках ламп смесителей (Л6, Л7) должно быть 5—6 В, напряжение на управляющей сетке Л4 около 3—4 В, на управляющей сетке ЛЗ порядка 15—20 В и на управляющих сетках Л1, Л2 оно равно 40—50 В. Анодный ток покоя ламп выходного каскада 100—• 150 мА, максимальный ток в режимах SSB 400 мА. Снижение мощности в режиме CW производится переключателем В5 до установки анодного тока выходного каскада равным 200 мА.

Настройка индикатора производится с помощью ГСС, подключенного к его входу (управляющая сетка Л9). В режиме “Панорамный индикатор” от ГСС подается сигнал 5DO кГц. Метка должна находиться в середине экрана. Этого добиваются установкой частоты гетеродина с помощью конденсаторов С78, С79. Изменяя частоту ГСС на ± 5 кГц, необходимо с помощью R177 установить полосу обзора индикатора. Подстройкой катушек L29 и L30 необходимо добиться равномерной амплитуды сигнала на индикаторе в полосе 10 кГц.

Градуировку S-метра производят в положении органов настройки П-контура, обеспечивающем максимальную выходную мощность на нагрузке 50—75 Ом. За S9 принимается 50 мкВ.

Трансивер предназначен для проведения любительских CW и SSB радиосвязей в диапазоне 3,5 МГц. Чувствительность приемника — около 1 мкВ, динамический диапазон — до 90 дБ, выходная мощность передатчика — не менее 5 Вт. Питается трансивер от сети переменного тока напряжением 220 В.

Трансивер выполнен в универсальном корпусе, пригодном для различных радиолюбительских конструкций. Размеры корпуса — 223x195x101 мм — позволяют модернизировать трансивер, чтобы расширить его возможности и улучшить параметры.

Принципиальная схема транси-вера приведена на рис.1. Трансивер выполнен по схеме супергетеродина с одним преобразованием частоты. Промежуточная частота — 500 кГц, основным элементом селекции является электромеханический фильтр с полосой пропускания 3,1 кГц.  

В режиме приема сигнал радиочастоты с антенного гнезда XW1 через контакты реле К1.1 поступает на двухзвенный перестраиваемый входной фильтр L1-C6-C3-VD1-VD2-C5-C7-L2, который перестраивается по частоте варикапами VD1 и VD2, управляемыми напряжением с резистора R5. С выхода фильтра сигнал поступает на затвор транзистора VT1, на котором выполнен истоко-вый повторитель, обеспечивающий согласование высокого выходного сопротивления ФСС с низким входным сопротивлением диодного кольцевого смесителя. Кроме того, истоковый повторитель усиливает ВЧ сигнал по току. 

С истока VT1 сигнал поступает в одно из плеч диодного кольцевого смесителя VD3 — VD6. В другое плечо смесителя подается сигнал ГПД.   

Собственно ГПД собран на полевом транзисторе VT11 по схеме индуктивной «трехточки». Напряжение на стоке стабилизировано параметрическим стабилизатором на стабилитроне VD21. Перестройка по частоте (4,0 — 4,3 МГц) осуществляется переменным конденсатором С59.   

На транзисторе VT12 реализован буферный усилитель, связь между ним и ГПД — гальваническая.   

ГПД, опорный кварцевый гетеродин (КГ) и электронный коммутатор частот объединены в единый блок гетеродинов. Опорный КГ выполнен на транзисторе VT17. Частота генератора стабилизирована кварцевым резонатором ZQ1 на частоту 500 кГц.   

На транзисторах VT13 — VT16 реализован электронный коммутатор частот. На затворы VT13 и VT14 подается сигнал ГПД, а на затворы VT15 и VT16 — сигнал опорного КГ. Диоды VD22 — VD25 служат для более четкой отсечки сигналов между запертыми и открытыми транзисторами.   

С выходов коммутатора в режиме приема сигналы подаются на первый (сигнал ГПД) и второй (сигнал опорного КГ) смесители трансивера. При изменении режима (Rx/Tx) сигналы на выходах меняются местами. Переключение режимов производится путем подачи напряжений +12 В Rx и +12 В Тх на резисторы R64 и R65.   

Продукт преобразования диодного кольцевого смесителя VD3 — VD6 — сигнал ПЧ (500 кГц). С вторичной обмотки трансформатора Т1 он поступает на эмиттер транзистора VT2, на котором собран предварительный усилитель промежуточной частоты. Транзистор включен по схеме с общей базой. Такое включение транзистора позволяет хорошо согласовать низкое выходное сопротивление смесителя с высоким входным сопротивлением электромеханического фильтра. В режиме приема на базу через резистор R14 подается либо напряжение АРУ, либо напряжение ручной регулировки усиления (РРУ).   

Основной элемент селекции — электромеханический фильтр (ЭМФ) на частоту 500 кГц с полосой пропускания 3,1 кГц. Входная обмотка ЭМФ с конденсатором С16 и выходная обмотка с конденсатором С20 образуют контура, настроенные на частоту 500 кГц. С обоих концов выходной обмотки сигнал ПЧ в про-тивофазе поступает на основной усилитель промежуточной частоты, выполненный на транзисторах VT3 — VT6 по схеме с улучшенной симметрией выходного сигнала. Этот усилитель имеет большое усиление (до 6000) и высокую устойчивость к самовозбуждению за счет наличия отрицательных обратных связей через резисторы R18 и R19. С противофазных выходов усилителя сигнал ПЧ в про-тивофазе поступает на кольцевой диодный детектор VD7 — VD10. На второй вход детектора с электронного коммутатора частот подается сигнал опорного КГ. Продукт преобразования на выходе детектора — сигнал звуковой частоты — поступает на предварительный усилитель низкой частоты, выполненный на транзисторе VT7, включенном по схеме с общей базой. Такое включение хорошо согласует по сопротивлению выход детектора с нагрузкой. Каскад на транзисторе VT7 совместно с каскадом на VT8 составляет электронный разветвитель сигнала, обеспечивающий коммутацию путей прохождения сигнала в различных режимах (Rx и Тх).   

С коллектора VT7 НЧ сигнал через ФНЧ C29-L3-C30 поступает на резистор R30, с помощью которого осуществляется регулировка усиления по низкой частоте, и одновременно — на затвор транзистора VT9, на котором реализован усилитель сигнала АРУ. С движка резистора R30 НЧ сигнал поступает на основной усилитель низкой частоты, выполненный на микросхеме DA2. Выход усилителя нагружен на динамическую головку ВА1. Резистором R48 регулируют глубину отрицательной обратной связи.   

Выпрямитель системы АРУ выполнен на диодах VD19 и VD20 по схеме удвоения напряжения. На транзисторе VT10 собран усилитель постоянного тока системы АРУ. В его эмиттер включен микроамперметр, играющий роль S-метра. Конденсатор С47 «подавляет» ВЧ наводки в цепи прибора РА1. Резистор R45 ограничивает сигнал «сверху», а диод VD18 создает нелинейность в области больших по амплитуде сигналов, увеличивая тем самым диапазон измеряемых сигналов, что делает более удобным отсчет на шкале S-метра. Диоды VD15 и VD16 не дают транзистору VT10 закрываться полностью при появлении мощных импульсных помех на входе трансивера, предотвращая тем самым щелчки в динамике. Время удержания системы АРУ зависит от емкости конденсатора С53.   

Переключатель SA1 служит для отключения системы АРУ. При этом регулировка усиления по ПЧ осуществляется вручную резистором R34, а S-метр продолжает работать, т.к. коллектор VT10 подключается к делителю R37 и R38. При включенной системе АРУ регулировка усиления осуществляется как самой системой АРУ, так и РРУ.   

В режим передачи трансивер переходит при подаче напряжения +12 В в точки схемы, обозначенные как"+12ВТх". При этом напряжение питания сточек "+12BRx" снимается. Сигналы "+12BRX" и "+12ВТх" формируются контактами переключателя SA4.   

В режиме SSB сигнал звуковой частоты с микрофона БМ1 усиливается микрофонным усилителем, выполненным на микросхеме DA1. С выхода микрофонного усилителя (выводов микросхемы 8 и 9) НЧ сигнал подается на резистор R4, с помощью которого регулируют уровень этого сигнала, и далее с его движка через катушку L2, которая на звуковой частоте имеет очень малое сопротивление, на затвор транзистора VT1. По высокой частоте резистор R4 зашунтирован конденсатором С8.   

Входной ФСС в режиме передачи замыкается на общий провод контактами К1.2. С истока транзистора VT1 НЧ сигнал подается на кольцевой диодный смеситель VD3 — VD6, который в данном режиме работает как балансный модулятор. В противоположные плечи смесителя через резисторы R8 и R9 подается опорное напряжение с КГ на частоту 500 кГц. Резистор R10 служит для балансировки модулятора. В балансном модуляторе несущая подавляется более чем на 40 дБ.   

DSB сигнал снимается с обмотки трансформатора Т1 и подается на эмиттер транзистора VT2, включенного по схеме с общей базой. На этом транзисторе собран каскад предварительного усилителя промежуточной частоты. Он хорошо согласовывает низкое выходное сопротивление балансного модулятора с высоким входным сопротивлением контура, образованного конденсатором С16 и обмоткой ЭМФ. В базовую цепь VT2 в режиме передачи поступает постоянное напряжение, снимаемое сдвижка резистора R39, что обеспечивает регулировку уровня DSB сигнала. 

ЭМФ подавляет нерабочую боковую полосу DSB сигнала, и на выходе фильтра присутствует SSB сигнал. С выходной обмотки ФСС SSB сигнал подается на УПЧ на транзисторах VT3 — VT6, а затем поступает на кольцевой балансный смеситель VD7-VD10. Здесь сигнал смешивается с сигналом ГПД, поступающим с электронного коммутатора частот. Продукт преобразования смесителя — ВЧ сигнал диапазона 3,5 МГц — усиливается предварительным усилителем на транзисторе VT8, включенном по схеме с общей базой (на коллектор VT8 подается напряжение +12 В). Транзистор VT7 в этом режиме заперт, т.к. на его коллекторе отсутствует напряжение питания. В то же время, положительное напряжение на его эмиттере улучшает «блокирование» переходов транзистора, уменьшая тем самым их негативное влияние на работающий транзистор VT8.   

ВЧ сигнал с коллектора VT8 фильтруется полосовым двухзвен-ным фильтром L4-C39-C36-VD11 -C40-C39-VD12-L5 (настройка ФСС производится резистором R5), а затем поступает на предоконеч-ный усилитель мощности, транзисторы VT18 и VT19 которого включены по каскодной схеме с параллельным питанием и отрицательной обратной связью через резистор R73. С выхода усилителя сигнал подается на вход оконечного усилителя мощности на транзисторах VT20 — VT22. С эмиттеров выходных транзисторов УМ усиленный до 5 В ВЧ сигнал через П-контур C78-L7-C79 поступает на контакты К1.1 и далее, через разъем XW1, — в антенну.   

С помощью катушки L8 часть выходного сигнала подается на схему контроля уровня. ВЧ напряжение выпрямляется диодами VD28 и VD29, включенными по схеме удвоения напряжения, а затем через усилитель постоянного тока на VT10 поступает на прибор РА1. 

В режиме передачи CW сигнала вместо микрофона ВМ1 подключается телеграфный ключ SA2. Этот ключ, замыкая своими контактами через цепочку C43-R33 вход и выход микросхемы DA1, приводит к возбуждению микрофонного усилителя на частоте около 1800 Гц. Реализованный таким образом тональный генератор вырабатывает сигнал синусоидальной формы. Частота 1800 Гц выбрана достаточно высокой, чтобы вторая гармоника не попадала в полосу пропускания ЭМФ. Далее прохождение сигнала по передающему тракту ничем не отличается от в режима SSB. 

Кроме того, с выхода НЧ генератора сигнал через переключатель SA3 и резистор R46 поступает на вход УНЧ, что обеспечивает самопрослушивание передаваемых телеграфных посылок. Провода, идущие к телеграфному ключу, должны быть экранированы.   

Принципиальная электрическая схема блока питания трансивера приведена на рис.2. Блок питания состоит из понижающего трансформатора Т2, выпрямительного моста на диодах VD30 — VD33 и стабилизатора на выходное напряжение +12 В (DA3, VT23, VT24). В качестве регулирующего элемента используется транзистор VT24. Обычно такое включение транзистора применяют для получения отрицательного (относительно общего провода) стабилизированного напряжения. Однако в этой схеме на выходе относительно корпуса получено положительное выходное напряжение, что позволило «посадить на корпус» коллектор регулирующего транзистора. Как следствие, не требуется отдельный массивный радиатор. Кроме того, на эмиттере VT24 присутствует отрицательное напряжение относительно корпуса, которое можно использовать для запирания и регулировки усиления каскадов (например, на транзисторах КП302). 

Стабилизатор обеспечивает выходное напряжение +12 В при токе нагрузки до 1 А, коэффициент стабилизации — не менее 4000. Опорное напряжение в стабилизаторе формируется цепочкой VD34-R85 и подается на неинвертирую-щий вход операционного усилителя. С помощью резистора R83 можно в небольших пределах регулировать выходное напряжение (от 11 до 13 В). Лампочка HL1 служит для подсветки шкалы, а также для сигнализации о включении блока питания. Ее можно заменить цепочкой из последовательно включенных светодиода и резистора сопротивлением 470 — 820 Ом. Эту цепочку лучше всего включить на выходе стабилизатора для сигнализации о наличии напряжения +12 В. Использование светодиода несколько ухудшает подсветку шкалы, но улучшает температурный режим устройства, что благоприятно сказывается на стабильности частоты ГПД.   

Силовой трансформатор — унифицированный накальный трансформатор ТН17-127/220-50, рассчитанный на мощность 30 Вт. Он имеет три обмотки с выходным напряжением по 6,3 В (две из них — на ток 2,3 А, третья — на 0,92 А). Выводы трансформатора 2 и 4 (для упрощения на схеме выводы не указаны) соединяют перемычкой, переменное напряжение 220 В (сеть) подают на выводы 1 и 5, выводы 11 и 12 также соединяют перемычкой. В результате, на выводах 9 и 14 получают выходное переменное напряжение 13 В, которое подается на выпрямитель.   

При выходной мощности трансивера до 5 Вт можно использовать все три обмотки трансформатора. Для этого перемычками соединяют выводы 8 и 9, 10 и 12, а выходное напряжение снимают с выводов 7 и 13 (за счет того, что две выходные обмотки имеют 5-вольтовые отводы, в сумме получается напряжение 5+5+6,3=16,3 В). В этом случае на выходе выпрямителя присутствует постоянное напряжение 23 В. При питании микросхемы стабилизатора таким напряжением улучшается как коэффициент стабилизации, так и коэффициент подавления пульсаций-до 10000.   Детали

В трансивере применены широко распространенные радиодетали. Постоянные резисторы — МЛТ-0,5, МЛТ-0,25, МЛТ-0,125, переменные — СПЗ-4аМ, СП4-1, конденсаторы — КТ, КМ, КСО, К50-6, К50-16, К50-35. Конденсатор С59 — дифференциальный, типа «бабочка» (от радиостанции Р821 или Р822 — изделие номер ЯД4.652.007). Его роторная пластина «посажена на корпус» через пружинящий латунный (или бронзовый) контакт, а статор-ные пластины для увеличения емкости включены параллельно.   

Моточные данные катушек и трансформаторов приведены в таблице. Катушки L1, L2, L4, L5 заключены в алюминиевые экраны. Катушка ГПД выполнена на керамическом каркасе. С целью повышения добротности намотку лучше всего выполнить посеребренным проводом, но можно применить провод, указанный в таблице. Катушка L7 также намотана на керамическом каркасе, но ее можно выполнить бескаркасной. Для этого ее следует намотать на подходящей по размеру оправке (например, деревянной). Катушка L9 — дроссель ДМП-1,2 индуктивностью 30 мкГн. Его можно изготовить самостоятельно, намотав на отрезке стержня ферритовой средневолновой антенны. Длина сердечника — 25 мм, диаметр — 8 мм, обмотка содержит 26 витков провода ПЭЛ-0,69, намотанных виток к витку, длина намотки — 18 мм. Катушка L8 — два витка кросси-ровочного провода (жесткого, в полихлорвиниловой изоляции) вокруг антенного вывода (второй конец обмотки свободен).   

Кварц ZQ1 — на частоту 500 кГц (корпус металлический, Б1). 

Реле К1 — РЭС48А (паспорт РС4.590.201 или РЭС4.590.214), но для удобства монтажа и укорочения соединительных проводников в авторском варианте применены два отдельных реле — РЭС10 (паспорт РС4.524.303 или РС4.524.312) и РЭС49 (паспорт РС4.569.424). 

Транзисторы КП302 можно заменить на КП307; КТ315 — на КТ342, КТ306, КТ316; КТ342 — на КТ306, КТ316; МП25Б — на МП26Б или КТ503; КТ608Б — на КТ603Б; КТ646Б — на КТ660Б или КТ630Е. 

В кольцевых балансных смесителях диоды КД503 можно заменить на КД514 (результат должен быть лучше), а остальные коммутирующие диоды КД503 заменяются любыми аналогичными кремниевыми диодами. В балансном модуляторе диоды VD3 — VD6 желательно подобрать по идентичности параметров. Диоды Д2Е (Д18) можно заменить на Д9 с любым буквенным индексом.

Трансивер выполнен в корпусе размерами 223x195x101 мм. В качестве шасси использована дюралюминиевая пластина толщиной 5 мм. Можно использовать пластину меньшей толщины, но при этом придется усилить ее края дюралюминиевыми уголками. В пластине пропилены фигурные отверстия под печатные платы (рис.3 и 4), просверлены отверстия как для соединительных проводников, так и для крепления печатных плат. Топология проводников и размещение деталей на плате микрофонного усилителя (МУ) приведено на рис.5. 

ГПД, оконечный усилитель мощности и П-контур заключены в коробчатые алюминиевые экраны (толщина стенок — 1,5 мм). Глубина подвала шасси — 27 мм. Печатная плата микрофонного усилителя установлена внутри подвала на четырех пластмассовых стойках высотой 5 мм. 

Основная часть радиодеталей установлена на 6 печатных платах, изготовленных из фольгированно-го текстолита толщиной 1,5 мм. ГПД, оконечный усилитель мощности и схема П-контура выполнены навесным монтажом на монтажных стойках и корпусных лепестках. Радиодетали перед установкой следует проверить. Транзисторы VT20 и VT21 имеют тепловой контакт с шасси через слюдяные пластины. Коллекторы транзисторов VT22 и VT24 имеют непосредственный тепловой контакт с шасси. Корпус микросхемы DA2 имеет небольшой алюминиевый радиатор охлаждения, однако его охлаждающий лепесток можно посадить непосредственно на корпус. Силовые диоды VD30 — VD33 блока питания также имеют небольшие алюминиевые радиаторы. 

Передняя (рис.6) и задняя панели корпуса выполнены из дюралюминия толщиной 1,5 мм. Передняя панель спереди прикрыта пластиковой фалыипанелью (рисунок — «под ясень», толщина — 1,5 мм). На нее наклеены сделанные на компьютере бумажные этикетки с обозначениями органов управления. Этикетки защищены пластинами из оргстекла толщиной 2 мм. Шкала также прикрыта пластиной из оргстекла, а «динамик» — декоративной пластмассовой решеткой (в передних панелях под решеткой просверлены отверстия для прохождения звука). Верхняя и боковые крышки корпуса трансивера сделаны из текстолита толщиной 2 мм, «облагороженного „под орех“», нижняя — из гетинакеа (цвет внешней поверхности — белый). Пластмассовый корпус ничем не хуже выполненного из дюралюминиевых пластин, т.к. в трансивере наиболее уязвимые с точки зрения экранирования узлы помещены в алюминиевые экраны, а рисунок поверхности декоративного пластика придает внешнему виду трансивера даже некоторый шарм. 

Внешний вид трансивера можно видеть на коллаже, размещенном на 2-й странице обложки (РМ. KB и УКВ, №2/2008). На задней панели трансивера установлены разъемы для наушников, управления усилителем мощности, тангенты, микрофона, манипулятора электронного ключа, гнездо сетевого предохранителя и выход сетевого шнура. Неиспользуемые в данной схеме трансивера разъемы на задней панели и органы управления на передней панели установлены с целью дальнейшего его совершенствования. Учитывая, что корпус сделан универсальным, неиспользуемые органы управления и разъемы в данном варианте можно не устанавливать, закрыв их декоративными заглушками, либо вообще не делать отверстия под них. Углы корпуса трансивера скреплены при помощи железных уголков, выполненных из металла толщиной 2 мм, в которых сделаны по три резьбовых отверстия МЗ (в каждой стороне по одному). Крышки корпуса крепятся болтиками МЗ с головками впотай (головки болтов, выходящих на переднюю панель, хромированы). 

Межплатные соединения выполнены проводом МГТФ-0,35 (в силовых цепях блока питания и в усилителе мощности используется провод в три раза толще). Выходы электронного коммутатора со смесителями соединены отрезками коаксиального кабеля 03 мм и одинаковой длины (вследствие равенства вносимых кабелями емкостей уменьшается их влияние на генераторы и смесители при переходе трансивера с приема на передачу). Входные цепи УНЧ, а также цепи подключения сигнала самопрослушивания выполнены экранированным проводом. Выводы и соединения проводов сетевого напряжения защищены (в целях безопасности) полихлорвиниловыми кембриками. Соединительные межплатные проводники прожгутованы и прижаты к шасси медными, припаянными к платам скобами. По краям плат как снизу, так и сверху оставлена медная фольга, покрытая канифольным лаком. Она играет роль общего провода. Каждая плата соединена с соседними несколькими короткими перемычками (не менее двух с разных сторон). Часть этих проводников еще и играет роль фиксаторов жгутов к шасси. 

Верньер конденсатора ГПД представляет собой фрикционную пару, состоящую из колеса 074 мм и валика 06 мм. Торец колеса обрезинен (колесо взято от механизма старого магнитофона), а на валик плотно надет тонкостенный резиновый кембрик. К колесу приклеен круг, вырезанный из ватмана, на котором нарисована шкала настройки. На валик насажена ручка управления 046 мм (взята от лампового радиоприемника). Замедление фрикционной пары составляет 12,3, что, с учетом большого диаметра ручки управления (дополнительное замедление составляет 8), вполне достаточно для комфортной настройки на сигналы любительских радиостанций. 

Перед настройкой трансивера (до его первого включения в сеть!) следует тщательно проверить монтаж на отсутствие коротких замыканий. При отсутствии КЗ выход стабилизатора отключают от нагрузки, включают блок питания и проверяют его выходное напряжение на холостом ходу. Относительно корпуса на положительном выводе конденсатора С83 должно присутствовать напряжение +12 В. Подстройкой резистора R83 можно точно установить напряжение. Далее выключают стабилизатор и подключают к нему все узлы трансивера и точнее подстраивают резистором R83 выходное напряжение. 

Затем приступают к настройке блоков гетеродинов и электронного коммутатора. Проверяют наличие напряжения +12 В на резисторе R64 в режиме приема (на резисторе R65 в этом режиме должен быть О В), а также напряжение +12 В на резисторах R58 и R69. На стоке VT2 должно присутствовать напряжение +5,6 В. Ток через стабилитрон VD21 (в пределах 3 — 5 мА) устанавливают подбором сопротивления резистора R59. 

Затем переводят трансивер в режим передачи, предварительно перед этим подключив к антенному разъему XW1 эквивалент (безындукционный резистор сопротивлением 50 или 75 Ом мощностью не менее 10 Вт). В качестве эквивалента можно использовать лампочку накаливания, рассчитанную на напряжение 28 В и мощность 5 — 10 Вт (в нагретом состоянии сопротивление ее нити — около 75 Ом). Проверяют наличие напряжения + 12 В на резисторе R65 (на резисторе R4 в этом режиме должен быть 0 В). Подключая поочередно щуп осциллографа, а затем частотомера, к выходам электронного коммутатора (С63 и С66), проверяют наличие, амплитуду, форму и частоту вырабатываемых гетеродинами сигналов. В режиме приема на конденсаторе С63 должен присутствовать сигнал ГПД правильной синусоидальной формы амплитудой 1,2 — 2 В и частотой 4 — 4,3 МГц (при перестройке емкости конденсатора С59). Запас по перекрытию на концах частотного участка должен составлять 30 — 50 кГц. Укладку частот ГПД ведут подбором величины емкости конденсатора С60. Термокомпенсацию обеспечивает этот же конденсатор, но при этом его составляют из нескольких конденсаторов, имеющих различные температурные коэффициенты емкости (ТКЕ), стараясь добиться минимального выбега частоты после включения, либо как можно более плавного ухода частоты в процессе прогрева. 

Затем градуируют шкалу трансивера, используя калибратор, настроенный трансивер или ГСС. На втором выходе электронного коммутатора (С66) в режиме приема должен присутствовать сигнал кварцевого опорного гетеродина частотой 500 кГц и амплитудой 1,2 — 2 В правильной синусоидальной формы. При «малоактивном» кварце (если генерация иногда срывается, либо генератор плохо запускается после включения питания) следует подобрать емкости конденсаторов С69 и С70 либо заменить кварцевый резонатор. 

В заключение настройки блока гетеродинов следует подобрать сопротивления резисторов R66 и R77 в пределах от 600 до 1,2 кОм по максимуму сигнала на выходах электронного коммутатора при правильной синусоидальной форме сигнала. 

Настройку трансивера в режиме приема начинают с усилителя низкой частоты. Подав на вход 1 микросхемы DA2 сигнал звуковой частоты синусоидальной формы с генератора НЧ, прослушивают выходной сигнал. Подстраивая резистор R48 (перед подачей питающего напряжения на УНЧ движок этого резистора следует вывести в крайнее правое по схеме положение, а при настройке не следует надолго выводить в крайнее левое (по схеме) положение), добиваются максимального коэффициента усиления при отсутствии заметных на глаз искажений. Затем выводят движок резистора R30 на максимум усиления (вверх по схеме), подают НЧ сигнал на эмиттер VT7 и, подбирая сопротивление резистора R27, добиваются максимума сигнала правильной синусоидальной формы на выходе УНЧ (контролируют осциллографом). 

Далее настраивают усилитель промежуточной частоты. Для этого через конденсатор емкостью 10 — 50 пФ на эмиттер VT2 подают синусоидальный сигнал с ГСС частотой 500 кГц. Устанавливают движок резистора R34 на максимум усиления (вверх по схеме), включают в работу систему АРУ (SA1 — влево по схеме) и, подбирая по очереди емкости конденсаторов С16 и С20, добиваются максимального отклонения стрелки прибора РА1. Затем, подбирая сопротивления резисторов R35 и R36, добиваются максимума сигнала на выходе УПЧ (сигнал должен иметь правильную синусоидальную форму). Контроль ведут осциллографом, поочередно просматривая сигнал на обоих выходах УПЧ (прямом и инверсном), где сигналы должны быть равны по амплитуде. Величину уровня сигнала можно контролировать прибором РА1. 

Для настройки двухзвенного входного фильтра на антенное гнездо XW1 подают сигнал ГСС с частотой, лежащей в радиолюбительском диапазоне 3,5 МГц (3,5 — 3,8 МГц) — желательно, в его середине. Движок резистора R5 устанавливают в среднее (по схеме) положение. Сердечники катушек L1 и L2 также устанавливают в среднее положение. Подбирая емкости конденсаторов С6 и С7 (предварительно заменив их временно переменными), добиваются максимума сигнала на выходе приемной части трансивера. Заменяют их постоянными такой же емкости и, подстраивая сердечники катушек L1 и L2, снова добиваются максимума сигнала. Перемещая движок резистора R5, проверяют перекрытие ФСС по всему диапазону. 

Далее проверяют работу трансивера в эфире в режиме приема на реальную антенну. В случае зашкаливания стрелки прибора РА1 на громких сигналах, подбирают сопротивление резистора R45. Время удержания системы АРУ регулируют путем подбора емкости конденсатора С53 для получения наиболее комфортного отсчёта показаний S-метра. 

Перед настройкой в режиме передачи к антенному гнезду подключают эквивалент нагрузки. В режим передачи трансивер переводят с помощью тангенты SA4. Подключив к входу микрофонного усилителя микрофон, проверяют работу усилителя, подключив наушники через конденсатор емкостью 1 мкФ к его выходу (выводам 8 и 9). Затем, подключив вместо микрофона CW-ключ (манипулятор) и периодически замыкая его, прослушивают работу этого узла в режиме генерирования телеграфных посылок. Путем подбора сопротивления резистора R33 и емкости конденсатора С43 добиваются формирования сигнала частотой 1,8 кГц правильной синусоидальной формы. При отключенных микрофоне и CW-ключе производят балансировку балансного смесителя. Для этого, подключив осциллограф к коллектору транзистора VT2, переводят трансивер в режим передачи и, подстраивая резистор R10, добиваются максимального подавления несущей. При этом для получения достаточного подавления может потребоваться подключение подстроечного конденсатора емкостью 5 — 25 пФ к одному из выводов (выбирается экспериментально) входной обмотки Т1. 

Ток покоя оконечного усилителя мощности устанавливают в пределах 8 — 9 мА подбором сопротивления резистора R78 (трансивер переведится в режим передачи, но CW-ключ не нажимается, а микрофон отключается). Подбором сопротивления резистора R81 устанавливают напряжение +6 В на эмиттерах VT21 и VT22. 

Предоконечный УМ настраивают подбором сопротивления резистора R73, добиваясь, чтобы на коллекторе VT19 напряжение было +6 В. 

Затем переводят трансивер в режим передачи, нажимают CW-ключ (R4 — на максимуме усиления, вправо по схеме, R39 — на максимуме усиления, вверх по схеме), и приступают к настройке передающего ФСС. Его настройка аналогична настройке такого же узла приемного тракта. 

Затем проверяют соответствие (совпадение) настроек ФСС в режимах приема и передачи. Предварительный усилитель (VT8) в режиме передачи настраивают по максимуму синусоидального сигнала на выходе путем подбора сопротивления резистора R53. 

Настройку П-фильтра ведут подбором емкости конденсаторов С78 и С79 и сдвигая/раздвигая витки катушки L7. Очень удобно, а главное — наглядно, эту операцию выполнять, если в качестве эквивалента используется лампочка накаливания (28 В/10 Вт). По свечению лампочки-нагрузки убеждаются в наличии сигнала на выходе передающего тракта, когда произносят перед микрофоном длинное «а… а… а» или нажимают CW-ключ в режиме передачи. 

При зашкаливании стрелки прибора РА1 на пиках сигнала в режиме передачи следует подобрать (в сторону увеличения) сопротивление резистора R44. При малом отклонении стрелки следует уменьшить сопротивление этого резистора или увеличить число витков катушки L8. Уровень самопрослушивания при передаче в телеграфном режиме регулируют подбором сопротивления резистора R46 при замкнутых контактах выключателя SA3. Уровень усиления микрофонного тракта регулируют резистором R4 по максимуму сигнала на выходе трансивера при отсутствии заметных нелинейных искажений как в режиме CW, так и в режиме SSB. 

Несколько слов об усилителе мощности, который применен в трансиве-ре. Усилитель прост и не содержит согласующего трансформатора, легко настраивается, очень хорошо работает на НЧ диапазонах и устойчив к самовозбуждению. К сожалению, он имеет малое усиление по мощности на ВЧ диапазонах. Так, в диапазоне 1,9 МГц усилитель развивает мощность более 8 Вт, 3,5 МГц — 6 Вт, 7,0 МГц — 4 Вт, а в диапазоне 14 М Гц — только 2 Вт, поэтому выше 7 МГц его применять не рекомендуется. 

И последнее. Подбором сопротивления резистора R5 трансивер можно настраивать как в режиме приема (по максимальному уровню принимаемых сигналов или по максимуму шумов), так и по максимуму уровня выходной мощности в режиме передачи. 

Любой радиоприемник или приемный тракт трансивера начинается с устройств частотной селекции. Чем раньше и качественней будет осуществлена предварительная селекция (частотная, пространственная или поляризационная), тем более полно реализуются высокие динамические параметры радиоприемного тракта, а сам прием радиосигналов становиться более комфортным.

При экспериментах с диапазонными полосовыми фильтрами (рис.1), предложенными в (1], выяснились некоторые «любопытные» обстоятельства. Во-первых, избирательность данной «трехконтурной связки» несколько ниже, чем должна бы быть для 3-х контуров. Вполне возможно, что это происходит из-за того, что некоторая часть тока Опдраз) минует 1-й и 3-й контура. Во-вторых, коэффициент включения р2 имеет малую величину, поэтому на высокочастотных KB диапазонах 21,24 и 28 МГц реализация подключения к отводу (например, к 1,38 витка) представляет определенную конструктивную проблему. Погрешность подключения приводит к искажению АЧХ и увеличению потерь (снижению коэффициента передачи фильтра). Поэтому была предпринята попытка осуществить частичное подключение среднего контура не к индуктивной, а к емкостной ветви крайних контуров (рис.2). В таком полосовом фильтре у тока нет другого пути, кроме как пройти через все три контура.

При проектировании многоконтурных фильтров для улучшения симметрии АЧХ и увеличения подавления в полосе задержания необходимо чередование индуктивных и емкостных связей (2J. Для фильтра, имеющего структуру как на рис.2, это правило выполняется: связь с «внешним миром» — индуктивная (автотрансформаторная или трансформаторная), а связь между контурами — емкостная. С помощью емкостного делителя можно гораздо точнее подобрать коэффициент включения р2, чем при использовании отвода от катушки индуктивности.

Вносимые в контур потери за счет подключения внешней нагрузки (рис.За) можно учесть двумя эквивалентными способами — используя параллельную (рис.Зб) или последовательную (рис.Зв) схемы замещения.

Приняв последовательный способ учета вносимых потерь в первый и в третий контур и используя трансформаторы импеданса (-С12/С12/-С12 и -С23/С23/-С23), получаем эквивалентную схему «трехконтурной связки» (рис.4). Как видно из этого рисунка, эквивалентная схема «трехконтурной связки» аналогична схеме, по которой рассчитываются ле-стничные кварцевые фильтры [3]. 

Качество и основные характеристики фильтра любого типа определяются в первую очередь характеристиками резонансных контуров, из которых состоит фильтр. Изготовление фильтров с хорошими характеристиками не вызывает значительных затруднений, если собственная добротность Qc его элементов не хуже [4]: 

— для «двухконтурной связки» 

— для «трехконтурной связки» 

— для фильтра с количеством контуров больше четырех 

где Qo — собственная (холостая) добротность контура;

f0 — центральная частота диапазона;

В — ширина диапазона.

Для эффективной работы фильтра («трехконтурной связки») с малыми потерями (Аi = -2 — -2,5 дБ) необходимо, чтобы fo/B имело значение не более 15, а собственная добротность Q0 должна быть не менее 180. Для 'трехконтурной связки" при fo/B>18, т.е. при относительной ширине попосы пропускания менее 5.5%. не удается реализовать эффективный фильтр, т.к. его затухание в полосе пропускания быстро возрастает и становится больше 4 дБ. Соответственно, фильтр теряет практическую ценность, т.к. увеличение потерь во входной цепи приводит к увеличению фактора шума всего приемного тракта. Поэтому в любительских диапазонах 40 — 12 м полоса пропускания фильтра в 2.5 — 4 раза больше ширины соответствующего диапазона, и только в диапазонах 160, 80 и 10 м полоса пропускания фильтра соизмерима с шириной диапазона. С этим приходится мириться, т.к. достижимая максимальная собственная добротность контуров ограничена предельным практически реализуемым значением 300 — 350.

В табл.1 приведены коэффициенты ФНЧ — прототипа Бат-терворта или Чебышева. которые потребуются для расчета фильтра (2] Необходимо обратить внимание на то. что коэффициент пульсаций Ар в полосе пропускания для фильтров Чебышева однозначно связан с коэффициентом отражения Г и КСВ. Поэтому фильтры Чебышева с коэффициентом пульсаций Ар более 0,177 дБ применять нежелательно, т.к. реальный фильтр в полосе пропускания из-за неидеальности элементов всегда обладает большим коэффициентом пульсаций, чем прототип.

В итоге, фильтр имеет структуру. показанную на рис.5. На рис.ба приведена схема электронной коммутации диапазонных полосовых фильтров, а на рис.66 — уровни постоянных напряжений и потенциалов в основных точках схемы в режимах «Вкл.» и «Выкл.».

При электронной коммутации большое значение имеет «развязка» ВЧ токов по цепям управления. Для этой цели в цепях управления pin-диодами установлены дроссели Lдр1, LдР2 и Lдр5. LдР6. Дроссели с большой индуктивностью (Lдр1. Lдр5) — 68 мкГн — обеспечивают работу с 1.5 МГц, но у этих дросселей за счет межвитковой паразитной емкости (4.5 — 5.5 пФ) частота параллельного резонанса находится в диапазоне частот 8.0 — 9.0 МГц. Выше частоты параллельного резонанса дроссели Lдр1 и Lдр5 перестают выполнять свою функцию, при этом ВЧ токи с частотами больше 9 МГц имеют возможность беспрепятственно протекать через паразитную меж-витковую емкость дросселей Lдр1 и Lдр5. Для устранения этого недостатка установлены дополнительные дроссели Ьдр2 и Ьдрб с малой индуктивностью (12 мкГн), частотой параллельного резонанса 45 — 50 МГц и паразитной межвитковой емкостью 0.6 — 0.9 пФ. Использование такого схемотехнического решения обеспечивает. работоспособность цепей Lдр1, Lдр2 и R1 (Lдр5, LдР6 и R4) во всем диапазоне рабочих частот 1,5 — 30 МГц. Цепи Lдр1,Lдр2 и R1 (Lдр5.Lдр6 и R4). а также вход и выход блока фильтров необходимо располагать у самого высокочастотного фильтра (рис.ба). что уменьшает потери ВЧ сигналов (f > 15 МГц), которые чувствительны к длине печатных проводников. Дроссели LдрЗ и Lдр4 обеспечивают дополни-тельную «развязку» по ВЧ токам. Резисторы R1 и R4 определяют необходимый ток через pin-диоды. Резистор R2 ограничивает первоначальный кратковременный бросок тока в коллекторной цепи транзистора VT1, т.к. до момента включения блокировочные конденсаторы СБП1 и Сбл2 заряжены до напряжения 9 В. Необходимость установки двух блокировочных конденсаторов С6Л1 и С? я2 (рис.6а) объясняется следующим. Длина печатного проводника. соединяющего «холодные» выводы обмоток связи, ориентировочно составляет 45 — 55 мм. Индуктивность такого печатного проводника при его ширине 0.7 — 1.2 мм имеет значение 0.035 — 0,055 мкГн. а полное сопротивление на частоте 30 МГц — от 6.5 до 9,5 Ом, что составляет почти 15% от 50 Ом. То есть «холодный» вывод обмоток связи будет соединен с проводником «корпус» через некоторое сопротивление, к тому же, имеющее индуктивный характер, что дополнительно внесет частотно-зависимые потери в коэффициент передачи фильтра и приведет к увеличению общих потерь и искажению АЧХ. Поэтому «холодный» вывод каждой обмотки связи необходимо соединить наикратчайшим путем через «свой» блокировочный конденсатор с широким проводником «корпус» («заливка медью»). 

В табл.2 приведены данные фильтра. Ввиду того что индуктивный элемент фильтра (L1, L2, L3) может быть выполнен на каркасах, отличающихся от авторского, и, соответственно, может иметь другое количество витков, в таблице приведен только коэффициент включения р1. Но в любом случае конструктивное исполнение катушки индуктивности должно обеспечивать собственную добротность не ниже 180.

Конструкция фильтра представляет собой секционированные экранирующие отсеки, каждый контур помещен в свой экранирующий отсек. Требуемую емкость образуют два конденсатора (например, 4327 пФ = 4300+27 и т.д.). которые обеспечивают расчетную связь между контурами. 

На рис.7а, 6 и 8а, б показаны АЧХ фильтров, аппроксимированные по полиномам Баттерворта и Чебышева (Ар = 0,1 дБ) соответственно. Из графиков можно определить подавление сигнала соседних диапазонов и подавление на промежуточной частоте. Для приемного тракта высокого класса подавление сигнала промежуточной частоты должно быть на уровне -100 дБ. Повышенные требования к подавлению сигнала промежуточной частоты обусловлены тем, что такие сигналы могут полностью парализовать работу приемника. На рис.7а показано подавление фильтром наиболее популярных промежуточных частот (пунктирные стрелки) 5500, 8815 или 8867 кГц. При использовании двухбалансного смесителя типовое подавление входного сигнала лежит в пределах -25 —30 дБ. 

Отсюда, соответственно. подавление сигнала промежуточной частоты (например, 8815 кГц) фильтром диапазона 40 м составит -47 дБ + (-25 дБ) = -72 дБ. что. в общем-то, недостаточно, а фильтром диапазона 20 м — -75 дБ + (-25 дБ) = -100 дБ, т.е. вполне приемлемый результат.

Для обеслечения подавления прямого прохождения сигналов частотой, равной промежуточной частоте, необходимо предусмотреть элементы дополнительной фильтрации, например, эллиптические (Кауэра-Зопотарева) фильтры, которые имеют частоты «бесконечного» затухания (рис.9). Кроме того, дополнительные фильтры улучшат подавление зеркальных частот.

Дополнительные эллиптические фипьтры можно подключить сразу поспе ДПФ, но жепательно между ДПФ и дополнительными фильтрами (рис.10) установить высокодинамичный малошумящий усилитель с (рис.11), а количество емкостных межконтурных связей должно быть равно количеству индуктивных межконтурных связей. 

Для заинтересованных читателей в табл.3 приведен прядок расчета фильтра третьего порядка (рис.5). 

Литература

1. Э Ред. Справочное пособие по высокочастотной схемотехнике.—М: Мир. 1990.
2. Г.Ханзел. Справочник по расчету фильтров. — М.: Советское радио. 1974.
3. В.Жалнераускас. Кварцевые фильтры на одинаковых резонаторах. — Радио. 1982. №1, 2.
4. В.Голубев. Частотная избирательность радиоприемников. — М.: Связь. 1970.
5. G.Perkins. N6AW. Входные полосовые фильтры. — Радиолюбитель. KB и УКВ. 1998. №6.

Предлагаемый вниманию читателей микрофонный усилитель-ограни-читель (МУО) был разработан для использования в трансивере Я.Ла-повка [1]. Дело в том, что примененный в трансивере микрофонный усилитель содержал логарифмирующий диодный ограничитель в цепи отрицательной обратной связи операционного усилителя К140УД7, т.е. фактически являлся НЧ компрессором. Изготовив этот усилитель и увидев при его настройке на экране осциллографа «обрезанную» синусоиду, я «поставил крест» на этой схеме.

Так случилось, что разработанная мною схема долгое время «пролежала в столе». Кроме того, В.Шабалдас в доработках «Росы» [2] использовал аналогичное схемное решение — фазовый ограничитель последовательного действия. Тем не менее, спустя какое-то время я пришел к выводу, что нецелесообразно «держать в столе» то, что может эффективно работать. В частности, этот усилитель-ограничитель хорошо зарекомендовал себя в студии радиоузла для селекторных совещаний по каналам связи. При его использовании уже не имели значения ни расстояние до микрофона, ни громкость речи. 

В конце 90-х годов прошлого века я опубликовал схему МУО [3] на основе фазового ограничителя, но последовательного действия. Эта схема довольно сложна, содержит большое количество деталей (в том числе, моточных), и не очень годится для простых трансиверов. Ряд простых и эффективных схемных решений для узлов простых трансиверов предложил В.Поляков [4 — 6], за что Владимиру Тимофеевичу огромная благодарность. 

Предлагаемый МУО (рис.1) хорошо согласуется с диодными смесителями (в том числе, трансиверов прямого преобразования). Сразу отмечу, что у микросхемы К140УД7, исходя из частоты единичного усиления 0,8 МГц, коэффициент усиления в полосе частот 3 кГц должен устанавливаться не более 260 [7]. 

Схема на операционном усилителе обеспечивает линейное усиление входного сигнала напряжением 1 — 10 мВ до 0,2 — 2 В. Далее усиленный сигнал поступает на первый ограничитель, выполненный на диодах VD1 и VD2, а затем — на фазоинверсный каскад на транзисторе VT1. Фазосдвигающая цепь C9-R13 определяет характеристическую частоту фазовращателя (550 Гц). Второй диодный ограничитель (VD3 и VD4) «срезает» выбросы на вершинах синусоидального напряжения 1-й гармоники. 

Наконец, активный фильтр нижних частот (ФНЧ) 3-го порядка на эмиттерном повторителе VT2 формирует необходимую АЧХ (рис.2) и дополнительно «сглаживает» форму синусоидального напряжения. Применение активного ФНЧ позволило избавиться от моточных изделий и упростить повторение конструкции. 

В МУО можно применить любые универсальные или импульсные диоды. При использовании диодов КД522 ограничение сигнала на частоте 1 кГц начинается уже с входного уровня 0,8 — 1 мВ, КД503 — с 1,5 мВ, Д104 — с 2 мВ. Когда уровень входного сигнала изменяется в 10 раз (с 1 до 10 мВ), напряжение на выходе МУО изменяется всего лишь в 2 раза — со 150 до 300 мВ. 

Транзисторы КТ3102 можно заменить на КТ312, КТ315, КТ342 или импортные ВС547С. Транзистор VT2 следует установить с более высоким h213. 

Печатная плата (рис.3) изготовлена из одностороннего стеклотекстолита. Между печатными проводниками фольга не удаляется и используется в качестве «общего провода». Плату можно изготовить с помощью резака. 

Устройство, изготовленное из заведомо исправных деталей, в настройке практически не нуждается. Достаточно убедиться, что напряжения на выводах транзисторов соответствуют указанным на схеме, и проверить полосу пропускания микрофонного усилителя в режиме ограничения сигнала. 

Литература 

1. Я.С.Лаповок. Трансивер DX-мена. — KB журнал, 1992, №№ 1, 2.
   
2. В.Шабалдас. Доработка тран-сивера RA3PEM «Роса». — Радиолюбитель. KB и УКВ, 1997, №7.
3. А.В.Дмитриенко. Микрофонный усилитель трансивера. — Радиолюбитель. KB и УКВ, 1998, №2.
4. В.Т.Поляков. Фазовые ограничители речевых сигналов. — Радио, 1980, №3.
5. В.Т.Поляков. Трансиверы прямого преобразования. — М.: ДОСААФ, 1984.
6. В.Т.Поляков. Радиолюбителям о технике прямого преобразования. — М.: Патриот, 1990.
7. С.Горелов. Операционные усилители. Справочный листок. — Радио, 1989, №10. 

«Испопьзую трансивер на трех транзисторах», — так иногда шутит Игорь Августовский, RV3LE, рассказывая корреспондентам о своей радиостанции. Конечно, транзисторов в его трансивере больше, чем три, но ненамного. Это действительно очень простой аппарат, изготовленный из доступных большинству радиолюбителей деталей. В публикуемом материале приводится описание основных узлов трансивера, составляющих его «изюминку». Заинтересованные радиолюбители на основе этих узлов легко изготовят свой вариант «Клопика».

 

Подавление несущей в балансном модуляторе регулируется подстроечным резистором R20. Возможно (подчеркиваю — возможно!), для более глубокого подавления придется параллельно какому-нибудь из диодов модулятора подключить подстроечный конденсатор емкостью 4 — 25 пФ. Иногда такие 
конденсаторы на схемах изображают пунктиром. Но при хорошо подобранных диодах необходимости в конденсаторе нет, поэтому на схеме он не изображен. 

Несколько слов о самих реверсивных каскадах. Режимы транзисторов устанавливаются автоматически, и при исправных деталях каскады в настройке не нуждаются. При напряжении питания +6 В коэффициент усиления такого каскада составляет 17 — 18дБ, при +9В — +20 дБ, при 12 В — +23 — 24 дБ. При этом за счет глубоких обратных связей каскад работает очень устойчиво, а коэффициент усиления слабо зависит от типа применяемых транзисторов. Первые эксперименты проводились на парах транзисторов КТ315 и КТ361, но, руководствуясь желанием получить в режиме приема максимально достижимые шумовые характеристики тракта, я отдал предпочтение транзисторам КТ368. Транзисторы структуры р-п-р, работающие в режиме передачи, могут быть любыми из серий КТ363, КТ326, КТ3107. 

Как видно из схемы, все три каскада идентичны, за исключением каскада на VT5 и VT6, в котором отсутствует конденсатор в эмиттерной цепи транзистора VT5. Это сделано для снижения коэффициента усиления в режиме передачи, что позволяет избежать перегрузки последующих каскадов и смесителя. 

Транзистор КП501 в системе АРУ можно заменить импортным 2N7000. В качестве индикатора S-метра хорошо подходит измерительная головка от старого кассетного магнитофона. 

Диоды для смесителей желательно подобрать по прямому сопротивлению. Безусловно, наилучшие результаты получатся в том случае, если применить диоды, специально разработанные для смесителей и подобранные в «четверки» (например, КД922АГ). Однако если этих диодов нет, не надо отчаиваться — в схеме будут неплохо работать даже КД521. 

Широкополосные трансформаторы Т1, Т2 и Т8 намотаны на кольцах К7х4х2 проницаемостью 600 — 1000НН тремя слегка скрученными проводами (2-3 скрутки на сантиметр) ПЭВ диаметром 0,15 — 0,17 мм и имеют 15 —18 витков. Трансформатор балансного модулятора Т7 должен иметь достаточную индуктивность для сигналов звуковых частот, поэтому его нужно намотать на кольце К10x6x5 проницаемостью не ниже 1000HH такой же скруткой проводов (в один слой) до заполнения кольца. Особое внимание следует обратить на симметричность выполнения обмоток всех трансформаторов — от этого зависит качество балансировки смесителей. 

Трансформаторы ТЗ — Т6 намотаны на кольцах К7х4х2 проницаемостью 600 — 1000НН двойным скрученным (2-3 скрутки на сантиметр) проводом ПЭВ диаметром 0,15 — 0,17 мм и имеют 15 —18 витков, включенных согласно-последо-вательно (начало одной обмотки соединяется с концом другой, образуя средний вывод). 

Катушка L1, используемая для подстройки частоты ОГ, имеет 25 витков провода ПЭЛ-0,1, намотанного на каркасе 05 мм с подстроенным сердечником от СБ9 с резьбой МЗ, и помещена в экран. 

Реле К1 — КЗ желательно применить малогабаритные (например, РЭС49 или РЭК23). 

О кварцевых фильтрах: в авторском варианте 1-й ФОС — восьми-кристальный, 2-й («подчисточный») — четырехкристальный. Но это не требование, а скорее, пожелание. В принципе, в схеме можно применять любые фильтры и на любую частоту, доступные радиолюбителю. Это еще одно достоинство примененных реверсивных каскадов, в которых отсутствуют резонансные цепи, требующие настройки. Однако следует иметь в виду, что поскольку в УПЧ используется не самая оптимальная, но зато очень простая и доступная начинающему радиолюбителю простейшая автотрансформаторная схема согласования между усилителями и кварцевыми фильтрами, то единственное требование к кварцевым фильтрам заключается в величине их входного и выходного сопротивлений, которая должна быть в пределах 220 — 330 Ом. Как правило, кварцевые фильтры, изготовленные на распространенных ПАЛовских кварцевых резонаторах на частоту 8,867 МГц, удовлетворяют этому требованию. 

С основной платой можно использовать любой ГПД или синтезатор частоты, работающий на соответствующих частотах и формирующий требуемое напряжение выходного сигнала. Не следует подавать на смеситель напряжение более 1,2 — 1,5 В, т.к. это приведет к росту собственных шумов тракта. Тем не менее, если используемый ГПД имеет достаточную мощность, то в первом смесителе можно установить по два последовательно включенных диода в плече. В этом случае можно ожидать некоторого увеличения динамического диапазона (на несколько децибел) в режиме приема, а также можно увеличить уровень выходного сигнала в режиме передачи — до 200 — 250 мВ вместо 100 — 150 мВ со смесителем, в котором установлено по одному диоду в каждом плече. 

Диапазонные полосовые фильтры с входным и выходным сопротивлением 50 Ом можно применять любые — как самодельные, так и промышленные. В авторском варианте используются самодельные ДПФ от трансивера RA3AO. 

Особо хочу отметить, что в режиме приема следует подобрать оптимальный уровень сигнала с ОГ, ориентируясь на наилучшее соотношение сигнал/шум на выходе тракта. Уровень выходного сигнала ОГ во многом определяется добротностью кварцевого резонатора ZQ3. Оптимальный уровень можно установить подбором емкости конденсатора С20 в пределах 47 — 100 пФ и/или сопротивления резистора R23 (330 — 750 Ом). 

Микрофонный усилитель на транзисторах VT7 и VT8 требуется только при использовании динамического микрофона. Если трансивер будет работать с электретным микрофоном, имеющим ЭДС 100 мВ и более, то достаточно установить только эмиттерный повторитель, изготовив его по любой из известных схем. 

Реальную чувствительность тракта подсчитать несложно: потери в ДПФ составляют -6 дБ, потери в смесителе --6 дБ, коэффициент усиления 1-го УПЧ — +20 дБ, потери в 1-м кварцевом фильтре — -6 дБ, коэффициент усиления 2-го УПЧ — +20 дБ, потери во 2-м кварцевом фильтре — -4 дБ, коэффициент усиления 3-го УПЧ — +20 дБ. Итого, до входа детектора (перед конденсатором С11) коэффициент усиления приемного тракта составляет +38 дБ или 80 раз по напряжению. Со входа детектора реальная измеренная чувствительность (при соотношении сигнал/шум 10 дБ) составляет 10 мкВ. Таким образом, предельно достижимая чувствительность с антенного входа может достигать 0,125 мкВ. Это теоретически, а реально — не хуже 0,35 мкВ. И все это благодаря малошумящему УПЧ с его относительно небольшим усилением. 

На низких (читай — звуковых) частотах гораздо легче получить большой коэффициент усиления (как, например, в приемниках прямого преобразования). Коэффициент усиления УНЧ на микросхеме LM368 может достигать свыше 70 дБ! Для того чтобы убрать излишек усиления («белый шум»), установлен подстроенный резистор R29. 

Если на базе этого тракта предполагается изготовить трансивер на НЧ диапазоны, то напряжение питания реверсивных каскадов желательно уменьшить до +6 В, заменив интегральный стабилизатор 78L09 на 78L06. 

Регулировку усиления по ВЧ лучше всего выполнить на основе плавного аттенюатора (рис.2), который устанавливается перед ДПФ. 

Основной тракт можно дополнить телеграфным генератором (рис.3). Его схема практически не отличается от схемы ОГ (за исключением элемента подстройки частоты -— вместо индуктивности используется конденсатор, позволяющий «утянуть» частоту генератора «вверх»). 

(Окончание следует)